振動處理形成氧化物塗層薄膜，能提高金屬機械零件的機械性能嗎？

覆蓋物表麵的製備可以通過清潔汙染和氧化物，振動加工獲得的提高值在4.5到5μm之間，分析和討論2

研究結果表明，金属机械尺寸和加工痕跡深度的零件方法。但在接觸區域，振动晶粒物質的处理层薄體積分數增加了88%。b球體斜（傾斜）衝擊的形成械性輪廓記錄打印

振動環境，二硫化鉬結構中各種原子層的氧化存在創造了容易滑動的條件。dMoS2振動塗層上的物涂粉末顯示顆粒取向

獲得的照片清楚地顯示了覆蓋表麵和沒有固體潤滑塗層的表麵的浮雕特征。它促進了機器部件與各種產品摩擦副的提高耐磨性的提高。

圖10

鋼的金属机械微截麵45*（HRC28）表麵引入顆粒的二硫化鉬粉末。在圖內。顆粒被引導到平行於加工表麵的基平麵上，關鍵工程材料，這表明球相對於處理表麵的運動具有可變性。1—鋼52,1ANSI/ASTM（鋼ШХ15*）。金屬表層的內能增加導致金屬表麵吸附能力的增加。跡線的輪廓是不均勻的，4.二硫化鉬的這種結構證明了其作為具有高粘合性能的潤滑劑的重要性。

在氧化過程中可以在沒有氧化溶液的情況下獲得機器部件上的氧化膜形成。這導致在金屬表麵上形成鏡麵薄膜。他們還批準了二硫化鉬粉末對金屬的影響，

Essola，2—鋼51ANSI/ASTM（鋼40Х*）。除了鉛研究的結果外，第12和13段。結果表明，工作介質的顆粒撞擊零件表麵。並且更多仍在繼續。說明了由鋼45和MoS製成的樣品表麵的狀況2粉末在初始狀態和沉積二硫化鉬塗層後。並促進由於化學轉化而獲得新的塗層狀態。2008）。溶液的反應性通過其組成成分的激活而增強。，如分析所示，從不同位置和傾斜製作的。實際上沒有觀察到處理後3小時內的劣化。頓河畔羅斯托夫。其中孔邊緣的塊狀物微不足道（圖3）在球體速度矢量投影旁邊可見。這些照片揭示了在直徑為3至5毫米的鋼壓頭環境中振動衝擊影響的形成機製。有數據描述了金屬體環境中振動加工過程中表麵層的形成。通過接觸氧化物塗層薄膜生長表麵脫落，特別是根據APBabichev和VPUstinov的觀點，隨著晶粒尺寸從1μm減小到2nm，2—振動硬化處理後獲得的樣品。博士論文，b初始表麵的微浮雕。實驗證實，圖2對該圖片的視覺分析為考慮球體變形的影響指向樣品的深度提供了基礎。這為獲得具有高和獨特性能的塗層提供了可能性。工作介質（聚乙烯球體）和加工材

料的表層相互作用產生了由氧化物塗層薄膜和溶液形成的層間層，

化學反應的速度取決於活性分子的數量。

（二）

通過增加氧化物塗層薄膜的接觸和吸收麵積來形成幼體表麵。

圖2

球體直接和傾斜衝擊的特征圖，a用普通顯微鏡獲得×500。2導致摩擦係數降低，機械去除了在金屬邊緣上精確形成並導致混沌形態結構的粉末部分。而沒有振動加工的值介於3到3.5μm之間。7105–109.

Essola，薄膜的這種結構是由納米維結構的包含引起的（圖13）.

在振動機械化學塗層中引入納米結構可提高固體潤滑（固體潤滑劑）的效率。初始表麵的3D模型。3—振動處理和同步MoS後獲得的樣品。此外，加工後在金屬上精確可見平行線。在厚度為1μm的氧化塗層膜的金屬表麵上

圖3

輪廓記錄打印顯示孔邊緣上的塊狀物。固體潤滑劑塗層的基礎上采用MoS2氧化物塗層成膜技術是在振動加工的較低衝擊波期間開發的，10a），2—振動硬化處理後。d具有MoS的表麵的微浮雕2振動塗層

圖13

納米維（納米浮雕）表麵結構。

這一事實也可以通過輪廓記錄打印來證實，牢固潤滑的吸附顆粒沒有一定的取向（圖）。cMoS2振動塗層上的粉末。振動加工固體潤滑塗層含MoS。這種運動的外部顯示通過金屬表麵形成的滑動條來表示（Babichev和Babichev，存在導致塑性變形的壓力，這個結果也可以在圖中看到很多細節。振幅是標準的，

振動加工為離子提供了克服金屬和生長中的氧化物塗層薄膜之間日益增加的距離所必需的額外能量。連續塗覆加工介質顆粒的大量微影響，

參考資料：

Dontsov，

在振動加工過程中，a通過簡單加工獲得的初始樣品。分子部件的核基團的相互振蕩以及加工環境的動能增加，由於塑性變形而活化表層以及增加表層的沉積密度來進行。此外，氧化物塗層薄膜的形成及其生長是金屬與加工介質相互作用的結果，該技術反映了在表層上形成塗層時機械和化學成分的複雜影響。

氧化膜形成機理的研究基於在聚乙烯球環境中工作時確定排列模式、在活性金屬上形成均勻的塑性變形材料層。允許並便利氧化溶液進入金屬表麵。如圖所示。D.（2014）通過開發Vibrowave的拆卸過程和清理操作來提高機械製造工程產品的維修和回收（利用）效率。這不僅發生在空氣環境（幹摩擦）中，基平麵平行於摩擦表麵。

不僅在反應區，

二硫化鉬具有棱柱形六麵體形式的六方封閉堆積晶格結構，而且對於氧化溶液分子。c30分鍾處理後的樣品

圖6

材料摩擦副因素研究

圖.7

鈦合金ВТ-20*樣品在滾動摩擦下以20%滑移和室溫加載40千克（q=900kgf/cm）而不加油的測試結果。它的結果是加強轉型，

根據化學氧化理論，

在加工介質和機器零件循環的影響下，它們的相互碰撞和滑動導致化學活性增加，還確定在振動加工過程中形成的堅硬潤滑二硫化鉬層被具有顆粒取向的薄膜覆蓋，由於機器零件表麵滑動的金屬球，11b、

氧化物塗層膜厚度的增加意味著分子的活化。在鋁上顯示氧化物塗層薄膜形成痕跡（增加×200）。拋光液通過獲得額外的能量來激活，帶有二硫化鉬塗層的表麵變得更加平坦，（ii）組成分子的原子基團的相互振蕩，在接觸區，

在幾項研究中，

圖9

研究試樣耐磨摩擦係數。（2017）.振動機械化學衝擊條件下的機械鍍鋅程序。

由於塑性變形，它顯示了晶粒的一部分相對於另一部分的運動。而且在直接接觸區觀察到進行過程的強度。8和9。薄膜的質量和表麵的一般外觀將通過光學和電子顯微鏡進行研究。3—經過振動處理和同步MoS2衣

圖.8

合金ВТ-20*和鋼1Х12Н2ВМФ*的摩擦副的耐磨性。

綜上所述，氧化物塗層成膜的機理是通過振動加工和氧化的複雜相互作用相結合而製成的。使用臥式振動機進行振動過程的頻率УВГ4×10（圖1）在60–100Hz範圍內，

在圖11a內，Mishnyakov，塗料正常沉積後粉末的尺寸和混亂排列可見。圖片是通過各種縮放，c具有MoS的表麵的3D模型2衣。

圖中樣品上顯示了球體撞擊與氧化膜表麵的特征，加工介質通過氧化過程中形成的薄膜孔隙進行。Kirichek，這些過程伴隨著金屬零件表層的塑性變形，D.，

圖1

振動機УВГ4×10.1—電動機;2—工作腔;3—案例;4—帶不平衡振動器的主軸（質量）;5—彈性元件;6—底座（框架）;7—管道;8—振動板

由於振動加工方法和氧化的結合，a初始表麵。加速組合過程，Babichev，a初步拋光樣品。

圖4

二硫化鉬（MoS）的晶格結構

研究結果在圖上介紹。這可以從圖所示的照片上看出。因此它們被激活。初始樣本。

圖10和11顯示了一係列照片，並且微壁是圓形的，表麵的氧化物塗層薄膜層由於球體和振動溶液的影響而變形。

從圖中可以看出，等於2.5毫米。，該層在其接觸區中發現。從而提高表層的反射能力和質量。

許多研究人員對基於二硫化鉬的固體潤滑覆蓋物的興趣是由於其獨特的性能，b處理15分鍾後的樣品。

圖中的照片11d給出了橫向金相顯微切片視圖，該視圖確認了二硫化鉬顆粒相對於機器零件旋轉的方向。а球體的直接撞擊剖麵記錄打印。b使用分析自動發行電子顯微鏡蔡司SUPRA25獲得

圖11

根據條件增加鋼3樣品的插圖。由於氧化溶液的分子吸收了額外的能量，通過塗層沉積（圖11c）使用振動加工，與未加工的表麵

相比，

（三）

通過創建一定的微浮雕來細化表麵，在法向力和切向力的影響下，

因此，

OdingIA將塑性變形的移動過程稱為滑動機製，以實現高技術指標和零件壽命。增加運行過程中摩擦副的耐磨性。（2012）.一種在進行振動清潔時開發零件表麵形成的數學模型的新方法。136–138ISSN195980.俄羅斯，

圖.12

振動加工過程中形成的堅硬潤滑二硫化鉬層的微浮雕特性。呈現出塗層的光亮麵。bMoS2粉末在普通塗層上。在加工介質的顆粒與機器零件反複碰撞的情況下。因為氧化物塗層薄膜的形成。而且發生在油性環境（濕摩擦）中。

在這種條件下，頓河畔羅斯托夫。

提供的外部機械能可以補償化學反應的成本，由於（i）球相對於零件表麵的滑動，

圖5

在聚乙烯球介質中進行振動處理後，可以清楚地得出結論，初始。不僅對於金屬表麵，導致位錯增加和活動空位錯中心的形成。以及（iii）工作介質運動能量的增加，